九里山礦學習《焦煤集團“一通三防”管理規(guī)范》活動總結(jié)

九里山礦學習《焦煤集團“一通三

防”管理規(guī)范》活動總結(jié)

根據(jù)焦煤技字（201*）441號文和（201*）32號文精神，結(jié)合我礦實際，在全礦范圍內(nèi)開展以礦總工程師鄭保川任組長、安全礦長楊文安、通風副總張偉、副總工程師王良金等為副組長，以通風區(qū)、安全區(qū)、檢查科、防突科等單位的行政一把手為成員的學習《焦煤集團“一通三防”管理規(guī)范》，促進“一通三防”工作規(guī)范管理活動的領(lǐng)導小組，在全礦范圍內(nèi)全面掀起了學習“一通三防”規(guī)范管理活動的熱潮。真對這次活動，礦領(lǐng)導小組進行了周密的部署，這次活動分三個階段來進行完善。

第一階段(4月16日---5月31日）為集中組織學習階段

認真組織“一通三防”各單位的班組長及生產(chǎn)骨干人員，統(tǒng)一集中起來進行集體學習。有主抓“一通三防”的副總、技術(shù)科和檢查科的工程技術(shù)人員等，組織零點班和四點班的人員在每天的9點---11點，四點班的人員在下午4點---6點為集中授課時間，并保證每天不少于四個學時。第一階段的集中培訓共計40個學時。

“一通三防”各又結(jié)合本單位的工作實際情況，制定了詳細的學習計劃，并報送檢查科。各單位又成立了以本單位的技術(shù)負責人為主、以其他副職為成員的領(lǐng)導小組，把文件精神充分落實到位。認真組織本單位的所有人員，利用班前活動三十分的時間、班后收工會和其它業(yè)余時間，以每日一題的形式組織職工學習“一通三防”管理規(guī)范的各項規(guī)定及條款，并認真作好筆記。各單位值班領(lǐng)導在每班安全活動會前，還要對前面所學的有關(guān)內(nèi)容進行提問、檢查，督促職工牢固掌握“一通三防”管理規(guī)范的內(nèi)容及條款。對各單位的組織學習情況有檢查科負責進行不定期檢查落實。并把學習進展情況及時向礦領(lǐng)導小組匯報。

第二階段（6月1日----6月15日）為初步測試再提高階段

在第一階段的學習基礎(chǔ)上，礦領(lǐng)導小組組織技術(shù)科、檢查科對各單位參加培訓的生產(chǎn)骨干的學習規(guī)范情況，進行了閉卷摸底考試。經(jīng)過考試摸底百分之九十的學員的成績都能達到90分以上，及格率達到了百分之九十二以上。同時評比出各工種的前三名，并給以表彰。為了使那些基礎(chǔ)差、素質(zhì)底的人員，能盡快提高業(yè)務(wù)素質(zhì)、早日勝任本職工作，還對他們進行了有針對性的手拉手、師帶徒的幫教。

第三階段（6月16日----6月30日）為整個活動的驗收階段

經(jīng)過初步再提高階段的學習，經(jīng)過師帶徒的幫教方法學習，使那些底子博、基礎(chǔ)差的人員基本上都有了明顯的提高。經(jīng)過三個階段的學習，在活動結(jié)束時，礦領(lǐng)導小組組織了以技術(shù)科、防突科、通風區(qū)、安全區(qū)等單位對此次活動進行了認真檢查、驗收。經(jīng)過驗收考試，及格率達到了百分之九十五以上。“一通三防”各單位的職工的理論知識和實際現(xiàn)場管理能力都有了明顯的提高。最后在“一通三防”各單位評比出此次活動中的先進單位和先進個人，并進行獎勵。對于那些不能勝任“一通三防”工作和本職業(yè)務(wù)素質(zhì)差的人員調(diào)離本崗位。

通過此次活動的開展，使我礦“一通山三防”各工種工作人員的素質(zhì)有了明顯的提高，使他們在工作中加強了責任心，增強了責任感，牢固樹立了“一通三防”安全意識。為他們在通風、瓦斯管理、防突管理等現(xiàn)實工作中嚴格把關(guān)提供了有力的依據(jù)，為我礦的安全生產(chǎn)奠定了堅實的基礎(chǔ)。

201*年6月26日

九里山礦學習《焦煤集團“一通三防”管理規(guī)范》活動總結(jié)

201*年6月26日

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九里山礦通風系統(tǒng)調(diào)整工作總結(jié)

一、前言

九里山礦屬于河南煤化焦煤集團的主力礦井，1983年建成投產(chǎn)，年設(shè)計生產(chǎn)能力90萬噸，采用立井雙水平開拓方式，布置沿走向水平運輸大巷分采區(qū)上下山，開采二疊系山西組二１煤層。礦井自投產(chǎn)以來，兩翼生產(chǎn)均在一水平（標高－225ｍ），近年來通過礦井技術(shù)改造，大力推行機械化開采，年產(chǎn)量突破百萬噸大關(guān)。九里山礦為嚴重的煤與瓦斯突出礦井，考慮生產(chǎn)地區(qū)向下水平延深，采掘工作面需風量較大，現(xiàn)有通風系統(tǒng)不能滿足生產(chǎn)需要，于201*年4月～201*年3月在井田中部開鑿了二水平回風井，安裝MAF2950-1700/1B型風機。目前24采區(qū)作為二水平首采區(qū)，已經(jīng)圈成工作面，即將接替投采，新風井投運在即。新風井投運是一個重大的通風系統(tǒng)調(diào)整，為了確保礦井一水平、二水平生產(chǎn)過渡期間的通風系統(tǒng)安全穩(wěn)定，有效降低礦井的通風阻力、增加24采區(qū)配風量，需要對新風井投入使用后的礦井通風系統(tǒng)進行掛網(wǎng)解算、全面分析，研究提出調(diào)整和優(yōu)化改造方案。

二、通風系統(tǒng)優(yōu)化改造的論證2.1.礦井通風系統(tǒng)現(xiàn)狀

礦井以3個生產(chǎn)工作面同時生產(chǎn)保證年生產(chǎn)能力，現(xiàn)有2個生產(chǎn)采區(qū)、2個準備采區(qū)，生產(chǎn)采區(qū)包括西翼的14上山采區(qū)和東翼的15下山采區(qū)，其中14采區(qū)為主力生產(chǎn)采區(qū)，布置2個回采工作面同時生產(chǎn)，計劃14091工作面開采結(jié)束后搬家到二水平首采區(qū)；目前采區(qū)中上部已回采結(jié)束，回采煤量僅剩下部西翼區(qū)段，采區(qū)已處于生產(chǎn)后期；2個準備采區(qū)均在二水平，包括西翼14采區(qū)深部的24采區(qū)和21下山采區(qū)，其中24采區(qū)經(jīng)過多年的開拓，生產(chǎn)系統(tǒng)已經(jīng)形成，24021首采工作面已安裝完畢，即將接替生產(chǎn)；21采區(qū)尚處于開拓初期。

2.2、礦井通風系統(tǒng)概況

礦井采用機械抽出式通風，通風方式為中央邊界與對角混合式，主、副井進風，西風井及東風井回風。201*年3月份礦井總進風量為13631m3/min，總排風量為14230m3/min。礦井等積孔為5.26m2。

西風井：安裝兩臺BD-11-8NO28軸流式通風機，其中一臺工作，一臺備用。目前運行的1#風機工作風量7918m3/min，靜壓2970Pa，風葉角度+Ⅱ，電機容量2×450KW，輸入功率764.60KW，輸出功率726.37KW，靜壓效率52.90%。西風井主要負擔14采區(qū)生產(chǎn)、24采區(qū)開拓準備和12采區(qū)準備期間的通風，風量分配見表1。

東風井：安裝兩臺2K562BN024型軸流式通風機，其中一臺工作，一臺備用。目前運行的2#風機工作風量6312m3/min，靜壓2880Pa，風葉角度30°，電機容量630KW，輸入功率378.00KW，輸出功率359.10KW，靜壓效率82.72%，主要擔負15采區(qū)、東底板大巷和二水平開拓掘進通風，風量分配見表2。

表1西風井風量分配情況采區(qū)序號124采區(qū)23地點24021工作面24031上風道24041運斜424061區(qū)段巷1

風量（m/min）6585274023863備注

524131回風眼67其它合計106029633298955478267853023355574748855580438254炸藥庫等814121下回風眼914121上風道14采區(qū)01212采區(qū)西總回風西風井底西風井風機

345678表2東風井風機風量分配情況采區(qū)序號1二水平2345615采區(qū)78910東風井聯(lián)絡(luò)巷東風井風機111215071上風道15071底抽巷其它15采區(qū)回風上山工作風量東底板回風眼東煤柱工作面回風東三煤柱回風眼15051抽采巷回風15031工作面地點二水平回風114091工作面114082工作面1其它1合計1回風1回風量1專用回風1回風量1工作風量風量（m/min）備注764936464536697104057839822240705919606432.3、通風系統(tǒng)存在的問題

東風井通風系統(tǒng)在今后一個時期內(nèi)保持穩(wěn)定，不作大的調(diào)整，而西翼風井負擔地區(qū)范圍

較大，主要負擔14采區(qū)生產(chǎn)、24采區(qū)開拓及12采區(qū)準備期間的通風，并隨著24地區(qū)投產(chǎn)及二水平開拓強度的加大，西翼通風系統(tǒng)存在的問題將會日益顯現(xiàn)，礦井通風系統(tǒng)存在多處隱患：

（1）西總回風巷多處斷面小，造成風速超限，最高達19.49m/s，具體位置為：西總回風北繞道，斷面5.96m2；14采區(qū)回風上山局部斷面小，其中采區(qū)三變電所向上有長度40m段，風速達10.48m/s；12采區(qū)回風巷12中車場以下斷面7.3m2，風速達8.96m/s；

（2）西風井風機風葉角度已調(diào)至最大，接近滿負荷運轉(zhuǎn)；

（3）礦井總阻力大，其中西風井風阻2970Pa，東風井風阻2880Pa，屬高風阻礦井；（4）預計24采區(qū)投入生產(chǎn)后，需風量增加較多，西風井能力不滿足要求。2.4、新風井投運的方案

二水平風井設(shè)計擔負二水平2個生產(chǎn)采區(qū)通風，目前一水平尚未開采結(jié)束，二水平24采區(qū)已準備就緒，21采區(qū)正在加緊開拓，在一水平生產(chǎn)向二水平生產(chǎn)過渡期間，二水平風井投運主要有2個可選方案：其一為三個風井風機同時運行方案，即現(xiàn)有東、西風井風機均保持正常運轉(zhuǎn)，二水平風井僅擔負24采區(qū)生產(chǎn)和21采區(qū)開拓通風任務(wù)；其二為兩個風井風機同時運轉(zhuǎn)方案，即東風井風機保持正常運轉(zhuǎn)，二水平風井擔負14采區(qū)生產(chǎn)、24采區(qū)生產(chǎn)和21采區(qū)開拓通風任務(wù)，停運西風井風機。

2.5、三個主通風機共同運行的方案該調(diào)整方案具體為：

二水平風井投運后，擔負24采區(qū)、21采區(qū)回風；西風井擔負14采區(qū)、12采區(qū)、炸藥庫及機車庫回風；東風井擔負15采區(qū)和東底板大巷開拓回風。2.6、通風系統(tǒng)構(gòu)筑物

密閉12回風上山，24采區(qū)回風改回二水平風井，21采區(qū)下山掘進回風改回二水平風井，東總進風巷（900ｍ）改為進風，礦井各個掘進面仍按照當前的采掘布置和配風量。

西風井風機風葉角度不變，改為單級運行；二水平風井風機風葉角度15°，轉(zhuǎn)速740rpm。（1）拆除二水平風井底擋風墻一道。（2）拆除二水平西翼回風風門墻兩道。（3）構(gòu)筑二水平風井石門聯(lián)絡(luò)橫貫風門墻兩道。（4）構(gòu)筑西二橫貫風門墻兩道。（5）構(gòu)筑12采區(qū)回風下部擋風墻兩道。（6）構(gòu)筑馬坊泉斷層探巷里段風門墻兩道。

（7）拆除東總進風巷與東軌道大巷之間聯(lián)絡(luò)巷內(nèi)的擋風墻三道、風門墻四道。（8）構(gòu)筑東總進風巷與15采區(qū)回風一橫貫擋風墻兩道。2.7、通風網(wǎng)絡(luò)結(jié)算2.7.1巷道風阻值推算

參考201*年6月河南理工大學編制的礦井通風阻力報告、201*年省安全監(jiān)察局礦用安全產(chǎn)品檢驗中心編制的的風機性能測試報告,結(jié)合當前實際各主要巷道面貌和風量、風機實際運行工況，通過解網(wǎng)，推算出巷道的風阻值，列表如下：

表3巷道摩擦阻力系數(shù)巷道類型東西軌道東西皮帶3

斷面形狀及支護方式半圓拱、料石砌碹半圓拱、料石砌碹摩擦阻力系數(shù)(NS/m)0.01890.0321

總進回風（無軌道和皮帶）半圓拱、料石砌碹軌道上下山皮帶上下山回風上下山上風道工作面下風道半圓拱、錨噴半圓拱、錨噴半圓拱、錨噴梯形、工字鋼矩形、液壓支架梯形、工字鋼0.00930.040.0680.01330.040.10.08有些巷道的風阻值在阻力測定報告中有，就用測定值，如副井、進風石門、采區(qū)軌道上、下山巷等，沒有的和擴修過的用推算值。風機性能曲線也根據(jù)實際運行工況點進行合理調(diào)整。

表4巷道風阻值分支號1234567891015161819232425262728293031323334354

始節(jié)點1233317445558869107末節(jié)點2主（副）井3主石門4西軌道大巷4西沉淀池1514軌道大巷5西流水巷1214皮帶上山814軌道上山6424軌道上山1214軌道上山914091運輸巷714回風上山1014091工作面714091回風巷1114回風上山巷道名稱形狀半圓半圓半圓斷面積周長m28.2666.86.83611.265.875.8876.0387.73775.327.795.3213.51013.58.832長度mm風阻值R0.01060.01060.17740.34421.42090.00010.18150.15530.76990.35400.10542.53140.20961.76150.05710.22360.19530.22540.04730.201*1.28730.19690.53040.58400.07890.08700.0709阻力系數(shù)α0.040.00930.03210.00930.0680.040.040.10.01330.040.10.040.01330.01330.040.01330.01330.10.10.040.009318.84318.59.419.418502605西皮帶一14皮帶巷半圓10.01139010.04530半圓梯形梯形半圓梯形梯形半圓半圓梯形半圓半圓梯形梯形半圓12.8929210.08127010.0935510.1614510.221201*.778511.5722510.161201*.165109.608.8613.165056786010.7265315.2894015.2835011.41460121314082備用面131114082回風眼111414回風上山111414煤上山回風1415西總回風141514總回414224021運輸巷424324021工作面437524021回風巷里段444924輔助回風

40424748495051525354555758596061626769707374757677818586878889909192939495969798995

414524軌道上山454724軌道上山484624回風上山466324回風上山634924回風上山496224回風平巷621512回風上山41812軌道上山181912031備用面191512031回風1565西總回風1617西風井3321東皮帶大巷21東軌道大巷半圓半圓半圓半圓半圓半圓半圓半圓梯形半圓半圓半圓半圓半圓半圓半圓半圓梯形梯形梯形半圓半圓梯形半圓半圓梯形11.2611.2610.0110.0110.017.797.325.325.328.325.667.55.1810.0410.046.0686.56.9110.0410.045.55.586.96711.5127.2612.8931512.8939212.1553012.1549812.1540510.7251310.399488.869.609.148.744562041746010.11370.14150.08540.08020.06520.10820.33401.07291.00000.5201*.04330.00360.28140.04330.65210.04490.08300.35150.07930.11731.59770.12231.63750.47330.06920.04810.07560.19080.22910.31250.03980.02390.11200.01640.00010.05100.27900.01060.01060.01060.35400.040.040.01330.01330.01330.00930.01330.040.040.00930.03210.03210.00930.030.040.040.040.040.0680.040.040.01330.01330.10.040.01330.01330.01330.0411.082422124東皮帶大巷2122東軌道大巷2224東軌道大巷232915回風平巷242515軌道下山255115軌道下山2526東煤柱運輸巷2627東煤柱備用面2728東煤柱回風巷515215031運輸巷515515軌道下山555715軌道下山585615回風下山565415回風下山525315031工作面535415031回風巷542815回風下山282915回風下山293015總回風3031東風井31122251東風井風機2主井3進風石門3進風石門3進風石門814車場10.5281512.172201*.1724410.2486811.7713310.61106010.9421012.1714412.171009.019.0110526510.8610810.1326010.1610113.0221013.3010941565西輔助回風10.352

10010255814車場6424皮帶上山半圓半圓半圓半圓半圓半圓半圓梯形半圓梯形梯形11.2611.2611.2611.2610.210.210.25.828.325.8288.640.35400.14980.16940.201*0.48360.14930.21380.17520.07780.02500.29700.26390.37920.040.0680.0680.0680.0680.0680.0680.00930.00930.040.040.04101644124軌道上山103644124皮帶上山104414724皮帶上山109242515皮帶下山110255115皮帶下山111515715皮帶下山112156515總回風1136516西總回風1146516西輔助回風120666324煤下山121754424021回風巷外段

表5西風井1#風機性能參數(shù)表

風壓(Pa)風量(m/s)風壓(Pa)風量(m/s)3312.8941512.8927612.8932812.8978812.2619012.2627212.262239.269.2617815811.0814010.8631112.235003866108465050364511643506033221243875702980132.23201*0236714025009018941481592100表6東風井2#風機性能參數(shù)表(25°)

在現(xiàn)有生產(chǎn)當前布局及配風量條件下，經(jīng)解算西風井風機靜壓2945Pa、風量133m3/s，實際運行靜壓2980Pa、風量132.2m3/s；解算東風井風機靜壓2381Pa、風量91.3m3/s，實際運行靜壓2370Pa、風量93.83m3/s，總排風量223.6m3/s(13416m3/min)。解網(wǎng)的風機工況和各主要巷道及用風地點的風量與實際值相符，誤差在5%以內(nèi)，說明推算的巷道風阻值較為切合實際，可用于礦井通風系統(tǒng)調(diào)整后的風網(wǎng)解算。

2.7.2目前條件下三個風機同時運行的網(wǎng)絡(luò)解算

（1）解網(wǎng)條件按照礦井三個風機同時運行的通風系統(tǒng)調(diào)整方案，各掘進工作面和硐室仍按現(xiàn)狀配風，進行解網(wǎng)。

（2）解算結(jié)果

表7各風井風機運行工況風井二水平風井西風井東風井合計風量（m3/s）68.778.8888.85236.4負壓（Pa）231624532580有效功率（kW）159193.4229.3角度（°）15+Ⅱ25備注效率35%單級運行14186m3/min表8二水平風井風量自然分風量

采區(qū)序號123地點24021工作面24041運斜24061區(qū)段巷24131運24141運其它合計風量（m3/min）107740032440040053332388844018備注固定風量固定風量固定風量固定風量較現(xiàn)狀-9124采區(qū)456721開拓合計8表9西風井風量自然分風量采區(qū)序號12314采區(qū)456712采區(qū)8地點14091工作面14082工作面14121下風道14141橫貫14121上風道其它合計風量（m3/min）84080440044640057334636005524615備注固定風量固定風量固定風量專用回風上山9合計（3）結(jié)果分析與結(jié)論

二水平風井投入使用后，風機風葉角度15°，運行工況為風壓2316Pa，風量68.7m3/s（4122m3/min）。24采區(qū)總進風量為3238m3/min，較現(xiàn)狀減少91m3/min。根據(jù)二水平新風機的特性曲線，其運行效率僅為35%，不經(jīng)濟，且接近不穩(wěn)定區(qū)。

二水平風井總風阻為0.4907Ns2/m8，見二水平風井風機及阻力曲線圖。

按照目前的礦井西翼通風網(wǎng)絡(luò)狀況和二水平風井風機的特性曲線，三個風機同時運行條件下，24采區(qū)最大配風量約3200m3/min，僅可布置4個掘進工作面，每個400m3/min，1個回采工作面1100m3/min，其他用風600m3/min。

西風井風機改為單級運行，運行效率約65%。東風井風機風量稍有下降，靜壓升高。

2.7.324采區(qū)投產(chǎn)后三個風機同時運行的網(wǎng)絡(luò)解算（1）解網(wǎng)條件

按照三個風機同時運行的通風系統(tǒng)調(diào)整方案，14采區(qū)減少14091回采工作面，24采區(qū)增加24031上、下風道掘進工作面，24采區(qū)掘進工作面需風量按照表10，首先保證掘進用風，回采工作面按自然分風，進行解網(wǎng)。（見Sheet9、vntdate10,result10）

表1024采區(qū)采掘工作面需風量

序號1234567地點24021工作面24031上風道24031下風道24041下風道24061區(qū)段巷24131下風道24141下風道風量（m3/min）1800700700700700700700備注固定風量固定風量固定風量固定風量固定風量固定風量（2）解算結(jié)果

表11各風井風機運行工況風井二水平風井西風井東風井風量（m3/s）81.971.788.8負壓（Pa）344423092581有效功率角度（kW）（°）282165.7229.315+Ⅱ25備注新工況點單級運行，外部漏風率調(diào)大到10%變化不大14采區(qū)14082工作面風量為900m3/min，西風井風機仍單級運行，但外部漏風率應(yīng)達到10%，即需要地面短路漏風400m3/min，才能保證扇風機穩(wěn)定運行。

東風井風機及15采區(qū)基本無變化。

二水平風井風機運行工況已超出穩(wěn)定運行區(qū)范圍，24采區(qū)風量有所增加，但24021回采工作面風流方向已反（配不上風量），24采區(qū)內(nèi)部出現(xiàn)循環(huán)風，導致風阻增大。

若調(diào)大風機風葉角度，將二水平風井風機45°風葉角度曲線代入解算，24采區(qū)進風量可達5800m3/min，在滿足6個掘進工作面總用風4200m3/min后，24021回采工作面分風也僅有1000m3/min，此時二水平風井總阻力已高達5000Pa，已超出風機能力（最大風壓3200Pa）。

計算說明，在目前通風網(wǎng)絡(luò)狀況下，即使調(diào)整二水平風井的風機曲線至20°或更高角度，也不能滿足表10所列的24采區(qū)需風量。

2.8停運西風井風機，東風井、南風井兩個風機同時運轉(zhuǎn)方案

24采區(qū)投產(chǎn)，考慮二水平風井替代西風井回風，將西風井改為進風井，實現(xiàn)多路并聯(lián)進風，該調(diào)整方案具體為：

二水平風井投運后，擔負14采區(qū)、24采區(qū)、21采區(qū)回風；

東風井擔負15采區(qū)、炸藥庫及機車庫回風和東底板大巷開拓回風；12兩條上山（軌道上山與回風上山）皆進風；西流水巷改為24采區(qū)回風；2.8.1通風設(shè)施構(gòu)筑的調(diào)整

（1）拆除二水平風井底擋風墻一道。（2）拆除二水平西翼回風風門墻兩道。

（3）構(gòu)筑二水平風井石門聯(lián)絡(luò)橫貫風門墻兩道。

（4）構(gòu)筑西流水巷內(nèi)一橫貫和二橫貫之間風門墻兩道。（5）構(gòu)筑12回風下部擋風墻兩道。

（6）拆除12回風下部通西軌道大巷的擋風墻兩道。（7）構(gòu)筑馬坊泉斷層探巷里段風門墻兩道。

（8）拆除東總進風巷與東軌道大巷的聯(lián)絡(luò)巷內(nèi)的擋風墻三道、風門墻四道。（9）構(gòu)筑東總進風與一五回風一橫貫擋風墻兩道。（10）拆除西風井底通往東風井的擋風墻兩道。

（11）拆除東總回風巷至東風井的擋風墻兩道及風門兩個。（12）構(gòu)筑西風井底專用回風通往西風井的擋風墻兩道。

（13）構(gòu)筑14回風上山上部至西總回風巷和一四總回風的擋風墻各兩道。（14）拆除14軌道上山上部至西總回風的風門墻兩道。

（15）拆除14皮帶上山上部通往14輔助回風煤巷上山的風門墻兩道。（16）構(gòu)筑14回風上山中部通往14輔助回風煤巷上山的風門墻兩道。（17）拆除14回風上山下部與24輔助回風上部之間的擋風墻三道。（18）拆除24回風上山上口通往西流水巷的擋風墻兩道，（19）構(gòu)筑西流水巷內(nèi)24回風上山上口以西的擋風墻一道（20）拆除24�；嘏c西流水巷聯(lián)絡(luò)巷的風門墻兩道

（21）構(gòu)筑西流水巷與西軌道大巷之間3個橫貫內(nèi)擋風墻各2道。2.8.2通風網(wǎng)絡(luò)結(jié)算（1）解網(wǎng)條件

按照上述通風系統(tǒng)的調(diào)整，生產(chǎn)布置及配風按照24采區(qū)投產(chǎn)后的生產(chǎn)布置及需風量，即14采區(qū)14091工作面回采結(jié)束，24采區(qū)布置24021回采工作面和6個掘進工作面，掘進工作面配風按照表10的需風量，回采工作面風量進行解算、自然分風。

（2）解算結(jié)果

表12兩個風機同時運轉(zhuǎn)時的工況

風量（m3/s）154.495.5249.9負壓（Pa）3037201*有效功率（kW）469191角度（°）1525風井二水平風井東風井合計備注新工況點14994m3/min

在優(yōu)先保證掘進用風的前提下，具體風量分配如下表所示。

表13兩個風機運轉(zhuǎn)時的西翼自然分風量采區(qū)24采區(qū)210

序號1地點24021工作面24031上風道風量（m3/min）624700備注風量不足固定風量

345678910111214采區(qū)13141521開拓總計161724031下風道24041運斜24061區(qū)段巷24131運24141運其它合計14082工作面14121上風道14121下風道14141橫貫其他合計兩個巖巷掘進面二水平總回風巷道長度700700700700700565538888849240044623424608848986固定風量固定風量固定風量固定風量固定風量固定風量固定風量固定風量固定風量表14二水平風井通風阻力一覽表（通過24采區(qū)）斷面風量阻力損失巷道名稱L（m）S（m2）Q（m3/s）h（Pa）副井主石門西軌運輸巷至12口西軌運輸巷12口至2424軌道石門至24上車場24上車場至24021下車場24021下車場及24021下風道24021工作面318.51878605302924159406003.5141.261410.1.261910.1.51245.56390.231350.6311.931644.6268.271139.8352.093.1123292713

24021上風道24021上風道24輔助回風24回風石門至12回風上山口24�；�12口至流水巷橫貫24專回流水巷橫貫口至風井底二水平風井井筒合計3505004604603648003008.26000.38.83.643.514848016262.12.810.10.14.91.391.137914994114446242202467由于24采區(qū)固定風量較大、總阻力高，采區(qū)進不了足夠的風量，采煤工作面分風較少，所在路線已不是最大阻力路線。解算時為了優(yōu)先保證掘進用風，就會自動控制24021工作面風量，即在24輔助回風上山加調(diào)節(jié)風窗（風窗阻力569Pa），迫使進風滿足掘進用風。這樣就使得主要通風路線上增加了調(diào)節(jié)阻力，使總阻力增大。

表15二水平風井通風阻力一覽表（通過14采區(qū)）阻巷道長度斷面量失LS（m）（m2）西風井風井底至西配風巷西配風巷-12回風上山口12回風上山口-14回風上山口14軌道上山上段14082工作面及上、下風道14082回風眼14回風上山082口-091回風口12

風力損h（Pa）2396601284245535615巷道名稱Q（m3/s）79.861.937.325.515.614.815.817.8133.314024265356012701201*0.03.87.79.32.328.27288765

14回風上山091回風口-141下口14回風上山至24�；芈�(lián)絡(luò)巷24回風石門至12回風上山口24�；�12口至流水巷橫貫24�；亓魉�巷橫貫口至風井底二水平風井井筒合計1452704603648003008.26000.380.017128.446.1291.64391.61137.129149.8064946422446122214采區(qū)存在與24采區(qū)類似的問題，主要由于24采區(qū)進回風阻力較大，固定風量較大，解算軟件首先要滿足固定風量，迫使在14主要路線上設(shè)調(diào)節(jié)風窗、將風量往24采區(qū)壓。解算的調(diào)節(jié)位置在129分支，即14回風上山下段至24采區(qū)�；氐穆�(lián)絡(luò)巷上，風窗阻力569Pa。

表1624采區(qū)掘進用風進、回風路線通風阻力一覽表風量巷道名稱Q（m3/s）50.245.943.520.28.525.3373753.875阻力損失h（Pa）266315102.624.310.254.826.44970.9366.9128624軌道石門至24采區(qū)上車場24軌道上山24采區(qū)上車場至24021下車場24021下車場至24041下車場24041下車場至24061下車場24061下車場至24141下車場24下車場至24051抽采巷口24回風上山24051抽采巷口至24061回風口24061回風口至24031上風道回風口24031上風道回風口至煤上山回風口煤上山回風口至24回風上山上口合計24采區(qū)內(nèi)掘進用風進、回風路線通風阻力達1286Pa，上部與24021工作面相并聯(lián)的路線阻力值為705Pa，而24021工作面路線的阻力和僅為136.3Pa，相差569Pa。

（3）結(jié)果分析與結(jié)論

西風井改進風，東風井、二水平風井風機同時運轉(zhuǎn)時，東風井風機風壓降為201*Pa，回風量為95.5m3/s，東風井能夠滿足15采區(qū)的生產(chǎn)需要，風機運行穩(wěn)定。

二水平風井能夠滿足14采區(qū)生產(chǎn)需要，但不能滿足24投產(chǎn)后采掘風量6000m3/min的需要。

在滿足24采區(qū)6×700m3/min掘進工作面用風的條件下，24021回采工作面風量僅有624m3/min，且必須在24021工作面的通風路線上設(shè)置阻力為569Pa的調(diào)節(jié)風窗，此時二水平風井風機負壓達到3037Pa，風量154.4m3/s，已超出穩(wěn)定運行區(qū)域。

計算二水平風井總風阻為0.1274Ns2/m8，為三個風機同時運轉(zhuǎn)時的26%。可以說兩個風機同時運轉(zhuǎn)方案雖然使通風系統(tǒng)進風段阻力大、風速超限的問題得到緩解，二水平風井風機在高風阻情況下勉強可以運轉(zhuǎn)，但24采區(qū)24021工作面配風量仍不滿足需要。

2.9、礦井西翼通風系統(tǒng)存在的問題在目前一水平生產(chǎn)的條件下，礦井通風系統(tǒng)處于高風阻狀態(tài)，隨著24新采區(qū)的投采，礦井西翼需風量增加，一水平、二水平生產(chǎn)過渡期間的通風網(wǎng)絡(luò)更趨復雜，礦井西翼通風網(wǎng)絡(luò)總阻力將會進一步增高，現(xiàn)有通風系統(tǒng)難以滿足生產(chǎn)的要求，必須對礦井通風系統(tǒng)進行調(diào)整，實施二水平風井風機投運方案。如前所述，二水平風井風機投運后，無論是采用三個風機同時運行的方案，還是停運西風井風機、實行雙風機同時運行的方案，礦井通風系統(tǒng)均難以提供24新采區(qū)生產(chǎn)期間足夠的風量。比較而言，雙風機同時運行的方案較為有利，現(xiàn)就雙風機同時運行的方案作進一步分析。

針對雙風機同時運行方案存在的高風阻問題，分析二水平風井負擔的礦井西翼通風系統(tǒng)阻力分布，從副井到24采區(qū)進風段的阻力為796Pa，占系統(tǒng)總阻力的26.2%；采區(qū)內(nèi)用風段的阻力為1286Pa，占系統(tǒng)總阻力的42.3%；回風段從24采區(qū)專回到二水平風井上部的阻力為954Pa，占系統(tǒng)總阻力的31.4%；用風段的阻力最大，回風段次之，進風段的阻力稍小。

經(jīng)分析，礦井通風路線長、通風斷面偏小、總阻力大是二水平風機不能穩(wěn)定運行的原因；用風段24采區(qū)掘進配風較大、掘進用風的進、回風路線阻力較大是24021工作面風量不足的原因，另外上山中下段為單巷回風，24021回采工作面位于采區(qū)上部區(qū)段，進回風路線相比采區(qū)下部的掘進工作面短，采掘兩路回風屬于并聯(lián)通風，回風巷道風量分配不均，帶來24采區(qū)及24021工作面配風困難。目前解決24021工作面進風不足的問題關(guān)鍵在于降低24掘進用風的進、回風段阻力。

2.10、礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化改造

為確保二水平風機穩(wěn)定運行，滿足24采區(qū)正常生產(chǎn)用風需要，必須對礦井西翼通風系統(tǒng)進行優(yōu)化改造，采取全面降阻措施。

2.10.1、24采區(qū)降阻措施

合理調(diào)配24回風上山上段回風量。由表16“24采區(qū)掘進用風進、回風路線通風阻力一覽表”可以看出，高阻段是煤上山回風口以上至回風石門開口，該段風量75m3/s（4500m3/min）,長度400m，阻力367Pa。而同時24輔助回風僅回24021工作面回風，建議拆除24021上區(qū)段巷內(nèi)的兩道風門墻和調(diào)節(jié)墻、施工24021上車場里段兩道風門墻，利用24021上區(qū)段巷溝通24輔助回風上山、24煤上山、24回風上山，讓24輔助回風分擔24回風石門的風量，以降低通風阻力。

適當控制24采區(qū)的掘進用風。24采區(qū)為新采區(qū)，掘進、開拓任務(wù)較重，掘進頭暫不考慮減少，仍按6個煤巷掘進工作面，可減少單頭風量為500m3/min，掘進配風量3000m3/min，。

擴修24采區(qū)煤上山，斷面達到15m2以上，并延伸施工大斷面煤上山600m，形成24采區(qū)雙回風。

2.10.2、礦井進、回風段降阻措施

擴修西流水巷12采區(qū)至24采區(qū)段。由表14“二水平風井通風阻力一覽表”可以看出，二水平風井回風段（24回風石門口二水平風井底）阻力為954Pa。高阻力段主要集中在24回風石門至12回風上山口（443Pa）和24專回流水巷橫貫口至風井底（429Pa）。二水平總回風段為新巷道，斷面20m2，暫不考慮降阻，考慮降24回風石門至12回風上山口風阻，即擴修西流水巷12采區(qū)至24采區(qū)段，長度約500m，斷面由4m2擴至15m2以上，預計可降阻300Pa。

增加24采區(qū)上部進風井。礦井西翼通風系統(tǒng)雖改為多路并聯(lián)通風，進風段風阻仍有796Pa，考慮擴修運輸巷道對礦井生產(chǎn)相互干擾，難度極大；若擴修一水平上部老回風巷，出渣運輸不便，工期又長，降阻效果差，而且數(shù)年后隨著一水平開采結(jié)束，巷道又將報廢，因此為徹底解決進風段降阻問題，簡化西翼通風系統(tǒng)，建議補掘24采區(qū)上部進風井，直徑4m，深300m，擔負14、24采區(qū)進風，使14采區(qū)回風沿現(xiàn)有通風路線經(jīng)14總回風→12采區(qū)上山并聯(lián)巷→二水平總回風巷→二水平風井，避免與24總回風巷的共用回風，可降低礦井進風段阻力約600Pa。

2.10.3、礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化改造實施方案

根據(jù)礦井生產(chǎn)地區(qū)接替安排及通風系統(tǒng)現(xiàn)狀，考慮采取全面降阻措施尚需一段時間，為安全穩(wěn)妥起見，建議礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化改造分三步實施，循序漸進，平穩(wěn)過渡。第一步：在24采區(qū)投采初期，仍維持現(xiàn)有通風系統(tǒng)，適當調(diào)整井下通風網(wǎng)絡(luò)，首先保證24021工作面生產(chǎn)用風；第二步：待礦井西流水巷擴修結(jié)束、改為回風后，試運行二水平風機，保持三風機同時運轉(zhuǎn)；第三步：待西翼進、回風段落實降阻措施后，隨即停運西風井風機，實行二水平風機及東風井風機雙機同時運行的方案。

2.10.3.1、礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化改造第一步方案

在24采區(qū)投采之前，通風系統(tǒng)調(diào)控主要采取如下措施：

將專用回風風流（配風量555m3/min）改回東總回風巷，由東風井負擔；

盡快回收12采區(qū)12031工作面設(shè)備，控制12采區(qū)進風量，或改12軌道上山為回風巷，可減少進風量500m3/min，相應(yīng)起到24采區(qū)回風流降阻作用；

控制14采區(qū)進風量，14091工作面回采結(jié)束后，可減少進風量800m3/min；適當增大二水平風井進風量；

調(diào)大西風井風機風葉角度，增加風機工作風量；

調(diào)控24采區(qū)掘進用風，調(diào)整上部回風網(wǎng)絡(luò)，合理分配掘進回風；

在24采區(qū)投采前及初采期間，組織力量盡快施工西輔助回風大巷，維持現(xiàn)有進風狀況，自橫貫開始安排多頭平行作業(yè)，力爭3個月工期內(nèi)竣工；

通過采取以上各項技術(shù)措施，配合加強通風系統(tǒng)的管理，預計可以實現(xiàn)在西風井安全穩(wěn)定運轉(zhuǎn)的前提下，24021工作面配風量達到1000m3/min。

2.10.3.2、礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化改造第二步方案

預計到7月下旬，礦井西輔助回風大巷施工結(jié)束，并依據(jù)通風系統(tǒng)阻力計算，經(jīng)過通風網(wǎng)絡(luò)解算驗證，采取有效的安全技術(shù)組織管理措施后，屆時試運行二水平風機，保持三風機同時運轉(zhuǎn)。

通風系統(tǒng)調(diào)整方案如第2節(jié)所述，24采區(qū)仍需控制掘進用風量。

西風井風機改為單級運行，二水平風井風機維持小角度、大風量運行，均需要地面短路漏風。

2.10.3.3、礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化第三步方案

西翼進、回風段均落實降阻措施后，停運西風井風機，西風井變?yōu)檫M風井，二水平風機取消地面短路漏風，但仍可能出現(xiàn)高風壓。

預計24采區(qū)上部進風井竣工，采區(qū)煤上山構(gòu)通傾向全長，實現(xiàn)雙回風上山并聯(lián)通風后，礦井西翼通風系統(tǒng)消除高風阻現(xiàn)象，二水平風機穩(wěn)定高效運行，通風能力滿足生產(chǎn)接替需要。并且隨著24采區(qū)生產(chǎn)向深部發(fā)展，通風路線延長，通風阻力增加，采掘配風量亦能夠滿足安全生產(chǎn)要求。

2.10.4礦井通風系統(tǒng)優(yōu)化改造費用

估算通風系統(tǒng)優(yōu)化改造費用約2860.00萬元，見下表。

表17通風系統(tǒng)優(yōu)化改造費用一覽表序號12345項目西流水巷擴修24采區(qū)煤上山擴修24采區(qū)煤上山進風井進風平巷合計規(guī)格巖半圓錨噴斷面積15m2煤矩形錨噴U鋼斷面積15m2煤矩形錨噴U鋼斷面積15m2巖直徑4m巖半圓錨噴斷面積15m2工程量（m）5001206003001005000單價費用（元/m）（萬元）3000800010000150.0060.00600.00201*.0050.002860.00三、通風系統(tǒng)改造方案的確定及施工通過通風系統(tǒng)優(yōu)化改造方案的論證后，前期先將火藥庫的回風調(diào)至東風井負擔，封閉12采區(qū)進風巷，暫不擴修西流水巷。至于24回風石門至12回風下山口段巷道通風阻力較大（443Pa），決定另行新掘一條輔助回風大巷，與該段巷道平行，即：24回風石門至12回風下山口段回風巷實現(xiàn)雙巷回風該段巷道通風阻力可以降低300Pa。

3.1施工組織

根據(jù)通風系統(tǒng)優(yōu)化方案，礦領(lǐng)導組織兩個施工區(qū)隊相向掘進，以4個月時間使該巷道貫通了新掘巷道。

3.2施工情況

四、風機性能測試與試運行五、通風系統(tǒng)調(diào)整方案5.1礦井通風系統(tǒng)的調(diào)整

（1）東風負擔15采區(qū)和礦井專用回風的通風任務(wù)。

（2）南風井負擔14采區(qū)、24采區(qū)、二水平開拓和東底板大巷的通風任務(wù)。（3）西風井改為進風井，主要擔負14采區(qū)的供風。4.2通風設(shè)施的構(gòu)筑與拆除（1）、拆除東三橫貫風門墻兩道（通風系統(tǒng)調(diào)整時拆除）。（2）、構(gòu)筑東三橫貫東擋風墻一道（通風系統(tǒng)調(diào)整時構(gòu)筑）。（3）、構(gòu)筑東流水巷三橫貫東擋風墻一道（閉小門口，必須提前完成）。（4）、封閉二水平風門墻防逆風裝置口兩道（必須提前封閉）。（5）、構(gòu)筑南風石門聯(lián)絡(luò)橫貫風門墻兩道（已建好）。（6）、構(gòu)筑西二橫貫風門墻兩道（已建好）。（7）、拆除二水平西翼回風風門墻三道（必須提前拆除最西邊一道，其余兩道在通風系統(tǒng)調(diào)整時拆除）。

（8）、構(gòu)筑二水平西翼輔助回風西聯(lián)絡(luò)巷風門墻兩道（已建好）。（9）、拆除14回風上山與24輔助回風之間擋風墻一道（必須提前拆除、清渣）。（10）、構(gòu)筑14回風上山上部擋風墻兩道（三岔口以下一道、煤輔上山回風口以上一道；先提前建成大風門墻，通風系統(tǒng)調(diào)整時，關(guān)風門，閉門口；可以先建上部擋風墻，下部擋風墻可以緩建）。

（11）、拆除14041車場擋風墻一道、風門墻三道（擋風墻、第三道風門墻必須提前拆除、清渣）。

（12）、構(gòu)筑14煤輔上山回風風眼風門墻兩道（必須提前構(gòu)筑）。（13）、封閉14062上風道風門門口一道（已完成）。（14）、構(gòu)筑14大車房后小馬路坡上閉墻一道（需提前構(gòu)筑）。（15）、拆除14上平巷風門墻兩道（通風系統(tǒng)調(diào)整時拆除）。（16）、拆除14輔助回風風門墻兩道（必須提前拆除）。（17）、構(gòu)筑12回風上山下部擋風墻兩道（通風系統(tǒng)調(diào)整時構(gòu)筑，可以先建上部擋風墻，下部擋風墻可以緩建）。

（18）、拆除12軌道上山下部擋風墻一道（待通風系統(tǒng)調(diào)整時定）。4.3礦井通風系統(tǒng)調(diào)整后的風量分配情況4.3.1東風井通風系統(tǒng)風量分配情況通風系統(tǒng)調(diào)整后東風井風量分配情況采區(qū)號12315采區(qū)4567專用回風合計8序地點東三煤柱工作面15051上風道15061上風道15071上風道15071抽采巷15煤上山其它風量3m/min1201*004007004004005005004600備注4.3.2南風通風系統(tǒng)風量分配情況采區(qū)序號123424采區(qū)5678二水平17

地點24021工作面24031上風道24031下風道24041下風道24051底抽巷24131下風道24141下風道其它合計二水平回風上風量3m/min1800700700700500700700700400備注

山101112131414采區(qū)1516171819合計20二水平軌道上山東底板軌道大巷東底板皮帶大巷其它合計14121備用面14141運輸巷14092上風道14092運輸巷14082工作面其它400400400300800700400400600500118004.4、礦井通風系統(tǒng)調(diào)整后的通風網(wǎng)絡(luò)結(jié)算4.4.1東風井通風系統(tǒng)阻力測算礦井東風井通風系統(tǒng)阻力測算表阻力（風摩擦阻力序號巷道名稱支護方式ａ（NxS/m）L（m）12345678910副井主石門東軌道-11流水巷11流水巷-15軌道15軌道-15021上車場15021上車場-東三煤柱下風道東三煤柱面東三煤柱面上風道東三煤柱面回風眼15專用回風上山18

24巷道長度斷面周長系數(shù)斷面風量壓）h摩=aPLQ/s23P（m）S（m）Q（m/s）18.8513.1810.3810.3813.2610.0811.7710.1113.213.228.2711.938.88.810.046.9186.9611.9411.94150133655255252525307723H（Pa）239.1677.03238.11288.31154.34187.1361.63144.314.19537.93砼碹砼碹錨噴錨噴錨噴工字鋼單體支架工字鋼錨噴錨噴0.040.0030.010.010.010.0140.0330.0140.010.01318.51873707003907001145506011

11東風井井筒砼碹0.003110.256.283.1433.675.74201*.8812合計

東風井通風系統(tǒng)阻力：R=∑阻+∑局

=201*.88+201*.88×10%=2209(Pa)

4.4.2南風井通風系統(tǒng)阻力測算南風井通風阻力測算表摩擦阻力系數(shù)ａ2（NxS/4m）0.040.0030.0060.010.010.010.010.010.010.0140.0330.0140.010.01巷道長度斷面周長斷面風量阻力（風壓）h23aPLQ/sH（Pa）193.7268.21295.6755.2411.69172.2816.17141.889.5344.5553.22117.2176.61179.11摩序號巷道名稱支護方式L（m）P（m）318.5187600250530340150280135580140500380130SQ23（m）（m/s）123456789副井主石門西軌大巷（主石門至西二橫貫）西軌大巷（西二至12）西軌大巷（1224段）24軌道石門24上部車場24軌道下山24021下車場砼碹砼碹砼碹U鋼錨噴錨噴U鋼錨噴錨噴錨網(wǎng)液壓支架工字鋼錨噴18.8528.2713513.1811.9312512.1710.238515.8517.318513.0911.59512.8611.267517.2520.87512.8611.267512.8611.26281512.81213.5108.6430303035921024021下風道1124021工作面1224021上風道1324輔助回風11.338.8311.338.831424輔助回風風橋錨噴

1516二水平西翼輔助回風西輔回風口至風井底錨噴錨噴砼碹0.010.010.0032550122030614.8215.2100232.1635.7731.712734.6317.2520.8116518.8528.2719717二水平風井井筒18合計

南風井通風阻力：R=∑阻+∑局

=2734.63+2734.63×10%=3008(Pa)

4.5、通風機允許情況分析

4.5.1東風井通風機運行分析

東風井通風系統(tǒng)阻力解算結(jié)果：阻力2209Pa，風量77m3/S.（見圖一）圖一

根據(jù)通風網(wǎng)絡(luò)解算結(jié)果，東風通風機運行工況，風葉角度25°,效率86%，風量77m3/S，阻力2209Pa；處于高效、穩(wěn)定運行區(qū)；符合《煤礦井工開采通風技術(shù)條件》要求

4.5.2南風通風機運行情況分析南風井1號風機掛網(wǎng)分析

焦煤集團九里山礦1號風機葉片角度20°起始時掛網(wǎng)情況

風壓hs(Pa)焦煤集團九里山礦1號風機葉片角度20°風壓-風量特性曲線4500風機型號：MAF-2950/1700-1B4000201*.9.20201*90180170160150140R=0.0973Ns2/m8H-Q3500300025001301201*0100201*15001000M90807060504030500050η-Q201*0100150201*50300350風量Q(m3/s)

說明：

起始時，所需風量為9000m/min(150m/s),所需風壓為2300-2400Pa（按2350Pa計算），考慮1.1倍的漏風系數(shù)，風硐及輔助裝置中的風壓損失為300Pa,需要風機提供的參數(shù)為：

所需風量為9000m/min(150m/s)×1.1＝9900m/min(165m/s)所需風壓為2350Pa＋300Pa＝2650Pa風阻系數(shù)R=0.0973Ns/m

28333333

按此參數(shù)掛網(wǎng)，實際工況點為M點，對應(yīng)的參數(shù)大致為：風量：140m/s（8400m/min）

負壓：201*Pa.

焦煤集團九里山礦1號風機葉片角度20°后期掛網(wǎng)情況

3322

效率η(%)

風壓hs(Pa)焦煤集團九里山礦1號風機葉片角度20°風壓-風量特性曲線4500風機型號：MAF-2950/1700-1B4000201*.9.20201*90180170160150140130H-Q350030002500R=0.0973Ns2/m81201*010090M201*15001000807060504030500050η-Q201*0100150201*50300350風量Q(m3/s)

說明：

后期，所需風壓為3080Pa，所需風量為11800m/min(196.7m/s),考慮1.1倍的漏風系數(shù)，風硐及輔助裝置中的風壓損失為300Pa,需要風機提供的參數(shù)為：

所需風量為11800m/min(196.7m/s)×1.1＝12980m/min(216m/s)所需風壓為3080Pa＋300Pa＝3380Pa風阻系數(shù)R=0.0724Ns/m

28333333

按此參數(shù)掛網(wǎng)，實際工況點為M點，對應(yīng)的參數(shù)大致為：風量：152m/s（9012m/min）負壓：1700Pa.

焦煤集團九里山礦1號風機葉片角度25°起始時掛網(wǎng)情況

3323

效率η(%)

風壓hs(Pa)焦煤集團九里山礦1號風機葉片角度25°風壓-風量特性曲線4500風機型號：MAF-2950/1700-1B4000201*.9.20201*90180170160150140H-QR=0.0973Ns2/m83500300025001301201*010090807060504030效率η(%)

M201*15001000500050η-Q201*0100150201*50300350風量Q(m3/s)說明：

起始時，所需風量為9000m/min(150m/s),所需風壓為2300-2400Pa（按2350Pa計算），考慮1.1倍的漏風系數(shù)，風硐及輔助裝置中的風壓損失為300Pa,需要風機提供的參數(shù)為：

所需風量為9000m/min(150m/s)×1.1＝9900m/min(165m/s)所需風壓為2350Pa＋300Pa＝2650Pa風阻系數(shù)R=0.0973Ns/m

28333333

按此參數(shù)掛網(wǎng)，實際工況點為M點，對應(yīng)的參數(shù)大致為：：風量：158m/s（9480m/min）

負壓：2490Pa.

焦煤集團九里山礦1號風機葉片角度25°后期掛網(wǎng)情況

33

風壓hs(Pa)焦煤集團九里山礦1號風機葉片角度25°風壓-風量特性曲線4500風機型號：MAF-2950/1700-1B4000201*.9.20201*901801701601501401301201*090807060504030η-Q350030002500MR=0.0973Ns2/m8H-Q100效率η(%)

201*15001000500050201*0100150201*50300350風量Q(m3/s)說明：

后期，所需風壓為3080Pa，所需風量為11800m/min(196.7m/s),考慮1.1倍的漏風系數(shù)，風硐及輔助裝置中的風壓損失為300Pa,需要風機提供的參數(shù)為：

所需風量為11800m/min(196.7m/s)×1.1＝12980m/min(216m/s)所需風壓為3080Pa＋300Pa＝3380Pa風阻系數(shù)R=0.0724Ns/m

28333333

按此參數(shù)掛網(wǎng)，實際工況點為M點，對應(yīng)的參數(shù)大致為：風量：175m/s（10500m/min）負壓：2150Pa.

焦煤集團九里山礦1號風機葉片角度30°起始時掛網(wǎng)情況

33

風壓hs(Pa)焦煤集團九里山礦1號風機葉片角度30°風壓-風量特性曲線4500風機型號：MAF-2950/1700-1B4000R=0.0973Ns2/m8H-Q201*.9.20201*90180170160150M3500300025001401301201*010090807060504030效率η(%)

201*15001000500050η-Q201*0100150201*50300350風量Q(m3/s)說明：

起始時，所需風量為9000m/min(150m/s),所需風壓為2300-2400Pa（按2350Pa計算），考慮1.1倍的漏風系數(shù)，風硐及輔助裝置中的風壓損失為300Pa,需要風機提供的參數(shù)為：

所需風量為9000m/min(150m/s)×1.1＝9900m/min(165m/s)所需風壓為2350Pa＋300Pa＝2650Pa風阻系數(shù)R=0.0973Ns/m

28333333

按此參數(shù)掛網(wǎng)，實際工況點為M點，對應(yīng)的參數(shù)大致為：：風量：180m/s（10800m/min）

負壓：3150Pa.

焦煤集團九里山礦1號風機葉片角度30°后期掛網(wǎng)情況

33

風壓hs(Pa)焦煤集團九里山礦1號風機葉片角度30°風壓-風量特性曲線4500風機型號：MAF-2950/1700-1B4000H-QR=0.0973Ns2/m8201*.9.20201*901801701601501401301201*010090807060504030η-Q35003000M2500201*15001000500050201*0100150201*50300350風量Q(m3/s)

說明：

后期，所需風壓為3080Pa，所需風量為11800m/min(196.7m/s),考慮1.1倍的漏風系數(shù)，風硐及輔助裝置中的風壓損失為300Pa,需要風機提供的參數(shù)為：

所需風量為11800m/min(196.7m/s)×1.1＝12980m/min(216m/s)所需風壓為3080Pa＋300Pa＝3380Pa

333333

風阻系數(shù)R=0.0724Ns2/m8

按此參數(shù)掛網(wǎng)，實際工況點為M點，對應(yīng)的參數(shù)大致為：風量：195m3/s（11700m3/min）負壓：2727Pa.

焦煤集團九里山礦1號風機葉片角度37°起始時掛網(wǎng)情況

27

效率η(%)

風壓hs(Pa)焦煤集團九里山礦1號風機葉片角度37°風壓-風量特性曲線4500風機型號：MAF-2950/1700-1B4000R=0.0973Ns2/m8H-Q201*.9.20201*90180170160M3500300025001501401301201*010090807060504030效率η(%)

201*15001000500050η-Q201*0100150201*50300350風量Q(m3/s)說明：

起始時，所需風量為9000m/min(150m/s),所需風壓為2300-2400Pa（按2350Pa計算），考慮1.1倍的漏風系數(shù)，風硐及輔助裝置中的風壓損失為300Pa,需要風機提供的參數(shù)為：

所需風量為9000m/min(150m/s)×1.1＝9900m/min(165m/s)所需風壓為2350Pa＋300Pa＝2650Pa風阻系數(shù)R=0.0973Ns/m

28333333

按此參數(shù)掛網(wǎng)，實際工況點為M點，對應(yīng)的參數(shù)大致為：：風量：185m/s（11100m/min）

負壓：3300Pa.

焦煤集團九里山礦1號風機葉片角度37°后期掛網(wǎng)情況

33

風壓hs(Pa)焦煤集團九里山礦1號風機葉片角度37°風壓-風量特性曲線4500風機型號：MAF-2950/1700-1B4000R=0.0973Ns2/m8201*.9.20201*90180170160M350030002500H-Q1501401301201*010090807060504030效率η(%)

201*15001000500050η-Q201*0100150201*50300350風量Q(m3/s)說明：

后期，所需風壓為3080Pa，所需風量為11800m/min(196.7m/s),考慮1.1倍的漏風系數(shù)，風硐及輔助裝置中的風壓損失為300Pa,需要風機提供的參數(shù)為：

所需風量為11800m/min(196.7m/s)×1.1＝12980m/min(216m/s)所需風壓為3080Pa＋300Pa＝3380Pa風阻系數(shù)R=0.0724Ns/m

28333333

按此參數(shù)掛網(wǎng)，實際工況點為M點，對應(yīng)的參數(shù)大致為：風量：213m/s（12780m/min）

33

負壓：3300Pa.

南風井通風系統(tǒng)阻力解算結(jié)果：阻力3008Pa，風量11800m3/Smin(197m3/S).（見圖二）圖二

根據(jù)通風網(wǎng)絡(luò)解算結(jié)果，南風通風機運行工況點在如圖所示位置，風葉角度35°,效率75%，風量200m3/S，阻力3000Pa；

《煤礦井工開采通風技術(shù)條件》要求，

根據(jù)《煤礦井工開采通風技術(shù)條件》要求，南風井通風系統(tǒng)阻力偏高。4.6、存在問題及解決辦法

4.6.1、西軌道大巷12~24段，斷面小，風速超限，局部最大風速可達到13m/s以上，阻力高達411.69Pa；

解決辦法：加快西軌道大巷12～24段(530m)擴修，可降阻254Pa。

4.6.2、西軌道大巷（主石門至西二橫貫）阻力295.67Pa，斷面小，風速高，阻力大；解決辦法：加快西流水巷(1380m)擴修，可降阻380Pa。4.6.3、主石門風速超限，預計最大風速可達到11m/s；

解決辦法：施工輔助石門，主石門風速可到7m/s以下（見圖三）。

4.6.4、14回風上山與24輔助回風之間有94m巷道，斷面小，底鼓、噴體開裂；解決辦法：利用14141運輸巷停掘，抽放瓦斯期間，提前將該巷道掛網(wǎng)打錨桿維護，挖底清渣，擴大巷道斷面。

4.6.5、14煤輔上山下平巷至14041車場，斷面小，巖巷段底鼓，在風門墻處有一棚2.4m工鋼梁掉，矸石冒落，拆除三道風門墻的渣，影響通風；14062上風道的風門門口漏風。

解決辦法：通風系統(tǒng)調(diào)整前，安排人員修棚、清渣、挖底落道；將14062上風道的風門門口密閉。

4.6.6、14煤輔上山上段7m、30m處，分別有一棚、四棚2.4m工鋼梁掉，頂板冒落，影響通風；

解決辦法：通風系統(tǒng)調(diào)整前，安排人員修棚、清渣。

4.6.7、14軌道上山上車場風門墻以里至上平巷50m巷道為2.4m工鋼支護，斷面小，

2

1.5×2.8=4.2m上平巷片幫嚴重，影響通風；

解決辦法：可以提前安排人員挖底落道，裱幫護頂。

4.6.8、西翼輔助回風斷面小，支架變形嚴重，三橫貫與四橫貫之間頂板有冒落現(xiàn)象、巷道有積水，影響通風；

解決辦法：通風系統(tǒng)調(diào)整后，安排人員修棚、清渣、排水、挖底落道。

4.6.9、西翼輔助回風七橫貫9m處，預制梁折兩架，頂板冒落2m長，影響通風；解決辦法：通風系統(tǒng)調(diào)整前，安排人員修棚、清渣。

4.6.10、西總回風至西風井底南繞、北繞，底板有泥漿、積水，巷道內(nèi)有8寸鋼管110多根，Ф450朔料管19根，有個別地段斷面小，頂板冒落；

解決辦法：通風系統(tǒng)調(diào)整后，安排施工單位修棚、清渣、排水、運管、挖底落道。4.6.11、12回風上山繞道有3m長，斷面小，頂板冒落；解決辦法：通風系統(tǒng)調(diào)整后，安排施工單位清渣。

4.6.12、12回風上山中車場風眼以上西幫片幫、底鼓15m，以下片幫、底鼓30m；解決辦法：通風系統(tǒng)調(diào)整后，安排施工單位清渣、挖底落道。4.6.13、12軌回一橫貫里口有拆閉墻的渣，影響通風；解決辦法：提前安排人員清渣。

4.6.14、12回風上山正下閉墻的水溝不暢通；解決辦法：提前安排人員疏通。

4.6.15、24回風平巷12回風上山口以西20m，巷道變形，噴體開裂，斷面小，影響通風；

解決辦法：提前安排施工單位，制定安全技術(shù)措施后，進行施工。

4.6.16、東底板運輸大巷回風眼以里100m，木頭支護，頂板冒落，堵塞巷道1/3，長度3m，影響通風；

解決辦法：提前安排施工單位修棚、清渣。

4.6.17、東三橫貫回風巷以西斜坡200m兩處頂板冒落，長度10m，影響行人；解決辦法：提前安排施工單位維護、清渣。

4.6.18、二水平回風眼巷道積水嚴重，20m處頂板破碎，矸石冒落長2m，寬1.5m，高0.6m，巷道噴體開裂達20m；

解決辦法：提前安排施工單位維護、疏水、清渣。

注：1、降阻工程完成后，南風井通風機運行工況為：風葉角度35°,效率78%，風量200m3/S，阻力2500Pa；屬高效穩(wěn)定區(qū)。

2、以上能提前安排施工單位處理的，要提前安排，要按照“五定”原則處理。通風系統(tǒng)調(diào)整后，安排施工單位處理的，要按照“五定”原則，有計劃地進行施工。

3、通風系統(tǒng)調(diào)整后，風壓較大，要考慮使用氣動式風門開啟裝置。4、構(gòu)筑通風設(shè)施，必須按設(shè)計標準施工。

5、拆除二水平西翼回風三道風門墻時，必須提前準備好掩護材料，將水溝掩護好，防止掉渣堵塞水溝。

五、通風系統(tǒng)調(diào)整期間應(yīng)急預案預案一：

1、如果南風井1#通風機運行正常，各參數(shù)符合要求；井下各主要生產(chǎn)地點和主要進回風巷的風量、風速、瓦斯、二氧化碳和溫度符合要求。

2、指揮部向南風井下達調(diào)整2#通風機風葉角度的指令：⑴將2#通風機風葉角度調(diào)整為30°。⑵2#通風機風葉角度調(diào)整為30°后，停止正在運行的1#通風機，啟動2#通風機。⑶2#通風機運行正常后，指揮部向井下指揮所、測風員下達測風的指令。⑷測風結(jié)束后，如果沒有異常情況，下達西部地區(qū)恢復送電的指令。

預案二：

1、如果南風井1#通風機運行正常，各參數(shù)基本符合要求；井下各主要生產(chǎn)地點和主要進回風巷的風量、風速超限，風井負壓較大。

2、指揮部向南風井下達停止1#通風機運轉(zhuǎn)，啟動2#通風機的指令：⑴2#通風機運行正常后，指揮部向井下指揮所、測風員下達測風的指令。⑵測風結(jié)束后，如果井下各主要生產(chǎn)地點和主要進回風巷的風量、風速基本符合要求，沒有異常情況，下達調(diào)整1#通風機風葉角度為25°的指令；⑶1#通風機風葉角度調(diào)整為25°后，立即向指揮部匯報；⑷指揮部向南風井下達停止2#通風機運轉(zhuǎn)，啟動1#通風機的指令；⑸1#通風機運行正常后，指揮部向井下指揮所、測風員下達測風的指令。⑹測風結(jié)束后，如果沒有異常情況，指揮部向指揮所、停送電人員下達西部地區(qū)恢復送電的指令。

預案三：

1、如果南風井1#通風機運行正常，各參數(shù)基本符合要求；西風井的進風量不能滿足14采區(qū)用風，即西軌道大巷的風，向14采區(qū)流動。

2、指揮部向指揮所、通風設(shè)施拆除人員下達拆除12軌道上山下部擋風墻的指令：⑴通風設(shè)施拆除人員立即拆除12軌道上山下部擋風墻，打開12中車場正反向風門。⑵擋風墻拆除后立即向指揮部、指揮所匯報。⑶指揮部向指揮所、測風員下達測風的指令。⑷測風結(jié)束后，測風員立即向指揮部、指揮所匯報。并匯報24采區(qū)口以西的風向、風量、風速等情況。

預案四：

1、如果南風井1#通風機運行正常，但風量、負壓等參數(shù)大于或小于額定參數(shù)15%以上。

2、指揮部成員要立即研究、分析原因、拿出處置辦法。

⑴、風量、負壓等參數(shù)大于預算參數(shù)15%以上時；停止1#通風機運轉(zhuǎn)，啟動2#通風機，然后進行測風；

⑵、風量、負壓等參數(shù)小于預算參數(shù)15%以上時；將2#通風機風葉角度調(diào)整為35°，停止1#通風機運轉(zhuǎn)，啟動2#通風機，然后進行測風。

⑶、風量、負壓等參數(shù)基本正常后，如果沒有異常情況，指揮部向指揮所、停送電人員下達西部地區(qū)恢復送電的指令。

預案五：

1、如果南風井1#通風機運行不正常，1#通風機軸承溫度超過80℃，電機軸承溫度超過90℃，電機定子溫度超過135℃，電機振動速度超過5.6mm/ｓ，以及電壓、電流、通風機負壓等數(shù)據(jù)，不在正常范圍內(nèi)時。

2、指揮部成員要立即研究、分析原因。⑴停止正在運轉(zhuǎn)的1#通風機，啟動2#通風機；⑵安排機運科、運轉(zhuǎn)隊、機修隊和通風機廠家等人員，檢查停止運轉(zhuǎn)的1#通風機，發(fā)現(xiàn)問題，立即處理，并向指揮部匯報。

預案六：

1、通風系統(tǒng)調(diào)整期間，如果南風井兩臺通風機都不能正常工作，且二水平西翼回風內(nèi)的風門墻已被拆除，需要停止通風系統(tǒng)調(diào)整，恢復西風井、南風井的原來狀態(tài)時。

2、指揮長要立即向指揮所、西風井、南風井、井下主要地點的負責人發(fā)出停止通風系統(tǒng)調(diào)整，做好恢復原來通風系統(tǒng)準備工作的指令：

⑴、停止南風井通風機運轉(zhuǎn)；

⑵、在指揮所待命的救護隊員立即趕到二水平西翼回風水閘門處，待風流停頓后，將水閘門關(guān)閉，并固定好；

⑶、打開南風井井底聯(lián)絡(luò)橫貫正反向風門、打開14煤輔上山回風眼兩道正反向風門、關(guān)閉14041車場兩道正反向風門、關(guān)閉14上車場兩道正反向風門、關(guān)閉東三橫貫兩道正反向風門、關(guān)閉12軌道上山下部的風門、拆除東三橫貫東的閉墻、拆除12回風上山下部的板墻和通風設(shè)施、拆除14回風上山上部的板墻和通風設(shè)施；

⑷、啟動西風井通風機（啟動西風井通風機前，一定要等南風井通風機停止運轉(zhuǎn)、井下通風設(shè)施準備好，將防護網(wǎng)去掉、防爆門蓋好、人行通道風門關(guān)好，經(jīng)指揮部同意后方可啟動）；

⑸、向指揮所、測風員發(fā)出測風的指令；

⑹、待測風全部結(jié)束，無問題后，發(fā)出恢復西部送電的指令；⑺、向在井下待命的通風設(shè)施施工人員發(fā)出：在二水平西翼輔助回風與二水平西翼回風東交叉點，以東3-5m處，構(gòu)筑一道擋風墻的指令；

⑻、宣布通風系統(tǒng)調(diào)整結(jié)束。預案七：

南風井通風機投運期間通風機操作故障應(yīng)急預案：

一、按照指揮部的命令，啟動1#通風機運轉(zhuǎn)時，若1#通風機不能正常啟動，工作人員應(yīng)立即啟動2#通風機，待2#通風機各項運行參數(shù)正常后，立即組織人員檢查1#通風機未能啟動的原因，找出原因后，立即處理。同時保持與指揮部的聯(lián)系，將現(xiàn)場情況及時匯報給指揮部。

二、兩臺通風機都不能啟動當1#通風機不能正常啟動，啟動2#通風機仍不能啟動時，應(yīng)立即向指揮部進行匯報，同時組織人員進行排查處理。如果在30分鐘內(nèi)兩臺通風機均未能啟動時，應(yīng)及時請示指揮部，指揮部立即發(fā)出恢復西風井通風機運行，不進行通風系統(tǒng)調(diào)整的指令。

三、1#通風機運行中若發(fā)生故障或異常停機時，立即啟動2#通風機，并比照以上的應(yīng)急操作程序進行操作。

四、啟動1#通風機時，若遠方控制失效時，操作人員應(yīng)立即解鎖，采用通風機控制開關(guān)上的“就地”按鈕啟動通風機；若再次啟動無效時，采用手動合閘進行啟動，若啟動無效時，進行啟動2#通風機的操作。

以上四種情況，通風機不能啟動或出現(xiàn)異常時，應(yīng)按以下五種原因進行考慮并逐一進行排除：

1、電機三相繞組溫度超過規(guī)定值；2、稀油站溫度偏低或偏高；3、通風機監(jiān)測振幅超過規(guī)定值；

4、通風機前、后軸承及電動機的前、后軸承溫度超過規(guī)定值；5、電流、電壓出現(xiàn)波動或整定值偏小。

注：南風井投運期間，必須安排有經(jīng)驗的通風機司機進行操作，同時安排足夠的搶險人員在南風井、西風井待命。

六、通風系統(tǒng)調(diào)整流程圖七、通風系統(tǒng)調(diào)整

201*年10月31日，井下零點班的人員于7點20分全部升井，調(diào)整通風系統(tǒng)的所有有關(guān)人員到達指定地點，并于7點42分向指揮部全部匯報完畢。指揮員向指揮長匯報，井下零點班人員全部升井，所有參加通風系統(tǒng)調(diào)整的有關(guān)人員都已到位，可以開始通風系統(tǒng)調(diào)整。指揮長于201*年10月31日8點整下達通風系統(tǒng)調(diào)整開始的命令。8：01時西風井風機停止運轉(zhuǎn)，井上下各地點需要拆除、構(gòu)筑的臨時通風設(shè)施于8：08時全部就緒后，指揮長

＃＃

下達啟動南風井1風機；南風井1風機于8：09時開始運行，8：12時風流倒向，8：15

＃

時風流正常；南風井風機流量監(jiān)測顯示：1風機電流6450v、電流94.6A，三相繞組的溫度分別為：50.4℃、47.4℃、47.4℃，電動機前軸承喘振0.9mm/s，后軸承喘振0.9mm/s，風機后軸承溫度37.9℃，風機輸入端軸承溫度30.4℃，輸出端軸承溫度29.1℃；電動機前軸承溫度33.5℃，輸出端軸承溫度20.8℃；負壓2950Pa，風量195m3/s。一切數(shù)據(jù)顯示南風井風機運行一切正常。

＃＃＃

12：28時，將1風機切換成2風機試運轉(zhuǎn)，2風機運轉(zhuǎn)30分鐘后顯示電壓6356v，電流82.4A，負壓2700Pa（U型水柱計顯示），三相繞組的溫度分別為：37.9℃、37.3℃、36.9℃，電動機前軸承喘振0.6mm/s，后軸承喘振0.6mm/s，風機后軸承溫度20.6℃，風機輸入端軸承溫度29℃，輸出端軸承溫度25.5℃；電動機前軸承溫度16.5℃，輸出端軸承溫

＃

度20.9℃。通過試運轉(zhuǎn)2風機也一切正常，可以投入運行。

八、井下各測點風量

＃

南風井1風機運行后礦井西翼各測風地點的風量情況通風系統(tǒng)調(diào)整時所測1風機風量第一次測風結(jié)果測風地點24采區(qū)總進風24021工作面回風14采區(qū)回風24采區(qū)回風西規(guī)八橫貫西進風西皮八橫貫西進風14三變上10m處34

＃匯報時間9:089:039:039:039:089:089:12測點面風風量積（m2）速（m/s）（m3/min）8.47.710.97.86.068.043.027.34.721.810.462.84538015223372308784716713

14軌皮二橫貫上15m處西軌道進風西皮帶進風西流水巷進風二水平回風聯(lián)絡(luò)巷南風井聯(lián)絡(luò)巷

9:129:359:359:359:359:35＃

8.047.426.86.832124.65.377.845.694.411.97.82590349023221087239411513通風系統(tǒng)調(diào)整時所測1風機風量第二次測風地點24采區(qū)總進風24021工作面回風14采區(qū)回風24采區(qū)回風西規(guī)八橫貫西進風西皮八橫貫西進風14三變上10m處14軌皮二橫貫上15m處西軌道進風西皮帶進風西流水巷進風12軌道進風二水平回風聯(lián)絡(luò)巷南風井聯(lián)絡(luò)巷通風系統(tǒng)調(diào)整時西翼各地點所測（2＃風機工作時）風量測風地點匯報時間測點面風風量積（m2）速（m/s）（m3/min）匯報時間測點面積風速（m2）（m/s）92614132788331023001708827210011480風量（m3/min）5980173941124159

24采區(qū)總進風24021工作面回風14采區(qū)回風24采區(qū)回風西規(guī)八橫貫西進風西皮八橫貫西進風14三變上10m處14軌皮二橫貫上15m處西軌道進風西皮帶進風西流水巷進風12軌道進風二水平回風聯(lián)絡(luò)巷南風井聯(lián)絡(luò)巷598017394112415992614132788331023001708827210011480通風系統(tǒng)調(diào)整東翼各地點所測風量測風地點東軌道測風站東皮帶測風站15軌道進風15皮帶進風東總回風專用回風匯報時間測點面風風量積（m2）速（m/s）（m3/min）7.815.6610.0410.210.15211.986.71.87.22.74.03374917241612124060546

九、通風系統(tǒng)調(diào)整前礦井各地點風量情況（201*年9月中旬）

1、西風井風量分配情況

表1西風井風量分配情況采區(qū)24采區(qū)序號123地點24021工作面24031下風道24041下風道風量3（m/min）1372933639備注

456789114采區(qū)011121314西總回風西風井風機516124131區(qū)段巷其它合計14121備用工作面14102橫貫14141運輸巷14082工作面14092上風道14092下風道其它合計回風量工作風量6223323898683581650594288352327347579918136

2、東風井風量風量分配情況表2東風井風機風量分配情況采區(qū)序號115采區(qū)234專用回風東底板回風東風井風機567回風15071底抽巷其它合計火藥庫、車頭房東底板皮帶、軌道工作風量地點東三煤柱工作面風量3（m/min）139241425420605169143918備注十、通風系統(tǒng)調(diào)整后礦井各地點風量情況（201*年11月上旬）1、東風井風量風量分配情況表1東風井風機風量分配情況采區(qū)序號地點風量（m/min）3備注

115采區(qū)2345專用回風東風井風機67東三煤柱工作面回風15軌道運輸平巷15071底抽巷其它合計火藥庫、車頭房工作風量1338459447268251256734722、西風井風量分配情況表2西風井風量分配情況采區(qū)序號12324采區(qū)34567814采區(qū)91011121314東底板大巷南風井南風井風機1516地點24021工作面回風24031下風道回風24031上風道回風24041下風道回風24131區(qū)段巷回風其它合計14121備用工作面14102橫貫14141運輸巷14082工作面14092上風道14092下風道其它合計回風量回風量工作風量風量（m/min）備注17649496246746634175091833544666747279356361378691210572107603十一、經(jīng)驗教訓

礦井通風系統(tǒng)的調(diào)整共計參加人員（井下）119人，其中指揮所由安全礦長負責協(xié)調(diào)工作，急救醫(yī)生1名，救護隊員6名，其他人員5名。參加設(shè)施構(gòu)筑與拆除的人員共計106名。雖說我礦通風系統(tǒng)調(diào)整工作是成功的。不過在一些小的環(huán)節(jié)上仍然表現(xiàn)出不足之處，主要體現(xiàn)在如下幾方面：

1、在通風系統(tǒng)調(diào)整動員會上，要求10月31日零點班的所有井下職工必須在7：00時以前全部升井。但是由于在主石門內(nèi)的矸石車輛多，運輸區(qū)值班及跟班領(lǐng)導只強調(diào)了提矸，沒有按照原定時間將井下人員升井。

2、由于東三橫慣安裝的電話是和東底板大巷的電話串聯(lián)，東底板大巷的電話因使用后沒有掛到位，影響了向指揮部；最終指揮部指令井下指揮所委派專人前去查看，之后向指

揮部匯報。

＃

3、南風井2風機的在線監(jiān)測流量不顯示。

＃＃

4、指揮部在詢問1風機的運行參數(shù)時，沒有詢問1風機的風壓監(jiān)測值與“U”水柱計的對比值，存在指揮失誤。

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